ຍ້ອນວ່າປະເທດຕ່າງໆທົ່ວໂລກໃຫ້ຄວາມສຳຄັນຕໍ່ການອະນຸລັກພະລັງງານ ແລະ ການຫຼຸດຜ່ອນການປ່ອຍອາຍພິດ, ການພັດທະນາລົດຍົນພະລັງງານໄຟຟ້າອັນບໍລິສຸດ ໄດ້ກາຍເປັນທ່າອ່ຽງ. ນອກຈາກປະສິດທິພາບຂອງແບດເຕີຣີ, ຄຸນນະພາບຂອງຮ່າງກາຍຍັງເປັນປັດໃຈສໍາຄັນທີ່ມີຜົນກະທົບຕໍ່ການຂັບຂີ່ຂອງຍານພາຫະນະພະລັງງານໃຫມ່. ການສົ່ງເສີມການພັດທະນາໂຄງສ້າງຂອງຮ່າງກາຍຂອງລົດຍົນທີ່ມີນ້ໍາຫນັກເບົາແລະການເຊື່ອມຕໍ່ທີ່ມີຄຸນນະພາບສູງສາມາດປັບປຸງການຂັບຂີ່ທີ່ສົມບູນແບບຂອງຍານພາຫະນະໄຟຟ້າໂດຍການຫຼຸດຜ່ອນນ້ໍາຫນັກຂອງຍານພາຫະນະທັງຫມົດເທົ່າທີ່ເປັນໄປໄດ້ໃນຂະນະທີ່ຮັບປະກັນການປະຕິບັດຄວາມເຂັ້ມແຂງແລະຄວາມປອດໄພຂອງຍານພາຫະນະ. ໃນແງ່ຂອງນ້ໍາຫນັກເບົາຂອງລົດຍົນ, ຮ່າງກາຍປະສົມເຫຼັກກ້າ - ອະລູມິນຽມແມ່ນຄໍານຶງເຖິງຄວາມເຂັ້ມແຂງແລະການຫຼຸດຜ່ອນນ້ໍາຫນັກຂອງຮ່າງກາຍ, ກາຍເປັນວິທີທີ່ສໍາຄັນເພື່ອບັນລຸນ້ໍາຫນັກເບົາຂອງຮ່າງກາຍ.
ວິທີການເຊື່ອມຕໍ່ແບບດັ້ງເດີມສໍາລັບການເຊື່ອມຕໍ່ໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມມີການປະຕິບັດການເຊື່ອມຕໍ່ທີ່ບໍ່ດີແລະຄວາມຫນ້າເຊື່ອຖືຕ່ໍາ. riveting ຕົນເອງເຈາະ, ເປັນເຕັກໂນໂລຊີການເຊື່ອມຕໍ່ໃຫມ່, ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ຢ່າງກວ້າງຂວາງໃນອຸດສາຫະກໍາຍານຍົນແລະອຸດສາຫະກໍາການຜະລິດຍານອະວະກາດເນື່ອງຈາກວ່າປະໂຫຍດຢ່າງແທ້ຈິງຂອງຕົນໃນການເຊື່ອມຕໍ່ໂລຫະປະສົມແສງສະຫວ່າງແລະວັດສະດຸປະສົມ. ໃນຊຸມປີມໍ່ໆມານີ້, ນັກວິຊາການພາຍໃນປະເທດຂອງຈີນໄດ້ດໍາເນີນການຄົ້ນຄ້ວາທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກ່ຽວກັບເຕັກໂນໂລຊີ riveting ຕົນເອງເຈາະແລະໄດ້ສຶກສາຜົນກະທົບຂອງວິທີການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນທີ່ແຕກຕ່າງກັນກ່ຽວກັບການປະຕິບັດຂອງ TA1 ອຸດສາຫະກໍາ titanium ບໍລິສຸດ riveted ເຈາະດ້ວຍຕົນເອງ. ມັນໄດ້ຖືກພົບເຫັນວ່າວິທີການ annealing ແລະ quenching ການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນປັບປຸງຄວາມເຂັ້ມແຂງ static ຂອງ TA1 ອຸດສາຫະກໍາ titanium ບໍລິສຸດ riveted ຂໍ້ຕໍ່ເຈາະດ້ວຍຕົນເອງ. ກົນໄກການສ້າງຕັ້ງຮ່ວມກັນໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນແລະວິເຄາະຈາກທັດສະນະຂອງການໄຫຼຂອງວັດສະດຸ, ແລະຄຸນນະພາບຮ່ວມກັນໄດ້ຖືກປະເມີນໂດຍອີງໃສ່ນີ້. ໂດຍຜ່ານການທົດສອບ metallographic, ພົບວ່າພື້ນທີ່ຜິດປົກກະຕິຂອງພາດສະຕິກຂະຫນາດໃຫຍ່ໄດ້ຖືກຫລອມໂລຫະເຂົ້າໄປໃນໂຄງສ້າງເສັ້ນໄຍທີ່ມີທ່າອ່ຽງທີ່ແນ່ນອນ, ເຊິ່ງສົ່ງເສີມການປັບປຸງຄວາມກົດດັນຜົນຜະລິດແລະຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງຄວາມເມື່ອຍລ້າຂອງຮ່ວມກັນ.
ການຄົ້ນຄວ້າຂ້າງເທິງນີ້ສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນສຸມໃສ່ຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງຂໍ້ຕໍ່ຫຼັງຈາກ riveting ຂອງແຜ່ນໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມ. ໃນການຜະລິດ riveting ຕົວຈິງຂອງອົງການຈັດຕັ້ງລົດ, ຮອຍແຕກຂອງຂໍ້ຕໍ່ riveted ຂອງໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມ extruded profiles, ໂດຍສະເພາະແມ່ນໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມຄວາມເຂັ້ມແຂງສູງທີ່ມີເນື້ອໃນອົງປະກອບຂອງໂລຫະປະສົມສູງ, ເຊັ່ນ: ໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມ 6082, ເປັນປັດໃຈສໍາຄັນຈໍາກັດຄໍາຮ້ອງສະຫມັກຂອງຂະບວນການນີ້ຢູ່ໃນຮ່າງກາຍລົດ. ໃນເວລາດຽວກັນ, ຄວາມທົນທານຂອງຮູບຮ່າງແລະຕໍາແຫນ່ງຂອງ profile extruded ທີ່ໃຊ້ໃນຮ່າງກາຍລົດ, ເຊັ່ນ: ງໍແລະບິດ, ໂດຍກົງຜົນກະທົບຕໍ່ການປະກອບແລະການນໍາໃຊ້ຂອງໂປຣໄຟລ໌, ແລະຍັງກໍານົດຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງມິຕິລະດັບຂອງຕົວລົດຕໍ່ມາ. ໃນຄໍາສັ່ງທີ່ຈະຄວບຄຸມການງໍແລະບິດຂອງໂປຣໄຟລ໌ແລະຮັບປະກັນຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງມິຕິລະດັບຂອງໂປຣໄຟລ໌, ນອກເຫນືອໄປຈາກໂຄງສ້າງຕາຍ, ອຸນຫະພູມ outlet ຂອງໂປຣໄຟລ໌ແລະຄວາມໄວ quenching ອອນໄລນ໌ແມ່ນປັດໃຈອິດທິພົນທີ່ສໍາຄັນທີ່ສຸດ. ອຸນຫະພູມຂອງທໍ່ອອກທີ່ສູງຂຶ້ນແລະຄວາມໄວຂອງການດັບໄຟໄວຂຶ້ນ, ລະດັບການງໍແລະບິດຂອງໂປໄຟຈະຫຼາຍຂື້ນ. ສໍາລັບໂຄງສ້າງໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມສໍາລັບອົງການຈັດຕັ້ງລົດ, ມັນເປັນສິ່ງຈໍາເປັນເພື່ອຮັບປະກັນຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງມິຕິລະດັບຂອງໂປຣໄຟລ໌ແລະຮັບປະກັນວ່າໂລຫະປະສົມ riveting ບໍ່ແຕກ. ວິທີທີ່ງ່າຍທີ່ສຸດທີ່ຈະເພີ່ມປະສິດທິພາບຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງມິຕິມິຕິແລະການປະຕິບັດການຮອຍແຕກຂອງໂລຫະປະສົມແມ່ນການຄວບຄຸມການຮອຍແຕກໂດຍການເພີ່ມປະສິດທິພາບອຸນຫະພູມຄວາມຮ້ອນແລະຄວາມສູງອາຍຸຂອງ rods extruded ໃນຂະນະທີ່ຮັກສາອົງປະກອບຂອງວັດສະດຸ, ໂຄງສ້າງການຕາຍ, ຄວາມໄວ extrusion, ແລະຄວາມໄວ quenching ບໍ່ປ່ຽນແປງ. ສໍາລັບໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມ 6082, ພາຍໃຕ້ການສັນນິຖານວ່າເງື່ອນໄຂຂະບວນການອື່ນໆຍັງຄົງບໍ່ປ່ຽນແປງ, ອຸນຫະພູມ extrusion ສູງຂຶ້ນ, ຊັ້ນຫຍາບ, ເມັດພືດຈະຕື້ນ, ແຕ່ການຜິດປົກກະຕິຂອງ profile ພາຍຫຼັງ quenching ຫຼາຍ.
ເອກະສານນີ້ໃຊ້ເວລາ 6082 ໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມທີ່ມີອົງປະກອບດຽວກັນກັບວັດຖຸຄົ້ນຄ້ວາ, ໃຊ້ອຸນຫະພູມ extrusion ທີ່ແຕກຕ່າງກັນແລະຂະບວນການ aging ທີ່ແຕກຕ່າງກັນເພື່ອກະກຽມຕົວຢ່າງໃນລັດທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ແລະປະເມີນຜົນກະທົບຂອງອຸນຫະພູມ extrusion ແລະສະຖານະຜູ້ສູງອາຍຸໃນການທົດສອບ riveting ຜ່ານການທົດສອບ riveting. ອີງຕາມຜົນໄດ້ຮັບເບື້ອງຕົ້ນ, ຂະບວນການອາຍຸສູງສຸດແມ່ນກໍານົດຕື່ມອີກເພື່ອໃຫ້ຄໍາແນະນໍາສໍາລັບການຜະລິດຕໍ່ໄປຂອງ 6082 ໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມ extrusion ຮ່າງກາຍ.
1 ອຸປະກອນການທົດລອງແລະວິທີການ
ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 1, ໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມ 6082 ໄດ້ melted ແລະກະກຽມເຂົ້າໄປໃນ ingot ໄດ້ຕະຫຼອດໂດຍການຫລໍ່ເຄິ່ງຕໍ່ເນື່ອງ. ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ຫຼັງຈາກການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນ homogenization, ingot ໄດ້ຖືກໃຫ້ຄວາມຮ້ອນກັບອຸນຫະພູມທີ່ແຕກຕ່າງກັນແລະ extruded ເຂົ້າໄປໃນ profile ສຸດ extruder 2200 t. ຄວາມຫນາຂອງກໍາແພງ profile ແມ່ນ 2.5 ມມ, ອຸນຫະພູມຖັງ extrusion ແມ່ນ 440 ± 10 ℃, ອຸນຫະພູມ extrusion ຕາຍແມ່ນ 470 ± 10 ℃, ຄວາມໄວ extrusion ແມ່ນ 2.3 ± 0.2 ມມ / s, ແລະວິທີການ quenching profile ແມ່ນການລະບາຍລົມທີ່ເຂັ້ມແຂງ. ອີງຕາມອຸນຫະພູມຄວາມຮ້ອນ, ຕົວຢ່າງແມ່ນເລກ 1 ຫາ 3, ໃນນັ້ນຕົວຢ່າງ 1 ມີອຸນຫະພູມຄວາມຮ້ອນຕໍ່າສຸດ, ແລະອຸນຫະພູມໃບບິນທີ່ສອດຄ້ອງກັນແມ່ນ 470 ± 5 ℃, ອຸນຫະພູມໃບບິນທີ່ສອດຄ້ອງກັນຂອງຕົວຢ່າງ 2 ແມ່ນ 485 ± 5 ℃, ແລະອຸນຫະພູມຂອງຕົວຢ່າງ 3 ແມ່ນສູງທີ່ສຸດ, ແລະອຸນຫະພູມໃບບິນທີ່ສອດຄ້ອງກັນແມ່ນ 50 ± 5 ℃.
ຕາຕະລາງ 1 ການວັດແທກອົງປະກອບທາງເຄມີຂອງໂລຫະປະສົມທົດສອບ (ສ່ວນຂອງມະຫາຊົນ/%)
ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂທີ່ຕົວກໍານົດການຂະບວນການອື່ນໆເຊັ່ນ: ອົງປະກອບຂອງວັດສະດຸ, ໂຄງປະກອບການເສຍຊີວິດ, ຄວາມໄວ extrusion, ຄວາມໄວ quenching ຍັງບໍ່ປ່ຽນແປງ, ຂ້າງເທິງ 1 ຫາ 3 ຕົວຢ່າງທີ່ໄດ້ຮັບໂດຍການປັບອຸນຫະພູມຄວາມຮ້ອນ extrusion ແມ່ນມີອາຍຸໃນ furnace ປະເພດກ່ອງ, ແລະລະບົບຜູ້ສູງອາຍຸແມ່ນ 180 ℃ / 6 h ແລະ 190 ℃ / 6 h. ຫຼັງຈາກການສນວນກັນຄວາມຮ້ອນ, ພວກເຂົາເຈົ້າໄດ້ຖືກລະບາຍອາກາດ, ແລະຫຼັງຈາກນັ້ນ riveted ເພື່ອປະເມີນອິດທິພົນຂອງອຸນຫະພູມ extrusion ທີ່ແຕກຕ່າງກັນແລະລັດຜູ້ສູງອາຍຸໃນການທົດສອບ riveting ໄດ້. ການທົດສອບ riveting ໃຊ້ 2.5 ມມ 6082 ໂລຫະປະສົມທີ່ມີຄວາມຫນາ 6082 ທີ່ມີອຸນຫະພູມ extrusion ທີ່ແຕກຕ່າງກັນແລະລະບົບ aging ທີ່ແຕກຕ່າງກັນເປັນແຜ່ນລຸ່ມ, ແລະໂລຫະປະສົມ 5754-O ຫນາ 1.4 ມມເປັນແຜ່ນເທິງສໍາລັບການທົດສອບ riveting SPR. ການຕາຍຂອງ riveting ແມ່ນ M260238, ແລະ rivet ແມ່ນ C5.3 × 6.0 H0. ນອກຈາກນັ້ນ, ເພື່ອກໍານົດຂະບວນການຜູ້ສູງອາຍຸທີ່ດີທີ່ສຸດ, ອີງຕາມອິດທິພົນຂອງອຸນຫະພູມ extrusion ແລະຄວາມສູງອາຍຸຂອງ riveting cracking, ແຜ່ນທີ່ອຸນຫະພູມ extrusion ທີ່ດີທີ່ສຸດໄດ້ຖືກຄັດເລືອກ, ແລະຫຼັງຈາກນັ້ນໄດ້ຮັບການປິ່ນປົວດ້ວຍອຸນຫະພູມທີ່ແຕກຕ່າງກັນແລະເວລາແກ່ຍາວທີ່ແຕກຕ່າງກັນເພື່ອສຶກສາອິດທິພົນຂອງລະບົບຜູ້ສູງອາຍຸກ່ຽວກັບການແຕກ riveting, ສຸດທ້າຍໄດ້ຢືນຢັນລະບົບການ aging ທີ່ດີທີ່ສຸດ. ກ້ອງຈຸລະທັດພະລັງງານສູງໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອສັງເກດໂຄງສ້າງຈຸນລະພາກຂອງວັດສະດຸຢູ່ໃນອຸນຫະພູມ extrusion ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ເປັນ MTS-SANS CMT5000 ຊຸດເຄື່ອງທົດສອບເອເລັກໂຕຣນິກທົ່ວໄປທີ່ຄວບຄຸມດ້ວຍໄມໂຄຄອມພິວເຕີໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອທົດສອບຄຸນສົມບັດກົນຈັກ, ແລະກ້ອງຈຸລະທັດພະລັງງານຕ່ໍາໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອສັງເກດເຫັນຂໍ້ຕໍ່ riveted ຫຼັງຈາກ riveting ໃນລັດຕ່າງໆ.
2 ຜົນການທົດລອງແລະການສົນທະນາ
2.1 ຜົນກະທົບຂອງອຸນຫະພູມ extrusion ແລະສະພາບອາຍຸກ່ຽວກັບການແຕກ riveting
ການເກັບຕົວຢ່າງໄດ້ຖືກປະຕິບັດຕາມສ່ວນຂ້າມຂອງ profile extruded. ຫຼັງຈາກການຂັດຫຍາບ, ການຂັດແລະການຂັດດ້ວຍກະດາດຊາຍ, ຕົວຢ່າງໄດ້ຖືກຂັດດ້ວຍ 10% NaOH ເປັນເວລາ 8 ນາທີ, ແລະຜະລິດຕະພັນການກັດກ່ອນສີດໍາຖືກເຊັດດ້ວຍອາຊິດ nitric. ຊັ້ນເມັດພືດຫຍາບຂອງຕົວຢ່າງໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນດ້ວຍກ້ອງຈຸລະທັດທີ່ມີພະລັງງານສູງ, ເຊິ່ງຕັ້ງຢູ່ເທິງພື້ນຜິວນອກ buckle rivet ໃນຕໍາແຫນ່ງ riveting ຈຸດປະສົງ, ດັ່ງທີ່ສະແດງໃນຮູບ 1. ຄວາມເລິກສະເລ່ຍຂອງຊັ້ນເມັດພືດຫຍາບຂອງຕົວຢ່າງເລກທີ 1 ແມ່ນ 352 μm, ຄວາມເລິກສະເລ່ຍຂອງຊັ້ນເມັດພືດຫຍາບຂອງຕົວຢ່າງ No. 2 ແມ່ນ 135 μm, ລະດັບສະເລ່ຍຂອງເມັດພືດຫຍາບ. ແມ່ນ 31 ມມ. ຄວາມແຕກຕ່າງໃນຄວາມເລິກຂອງຊັ້ນເມັດພືດຫຍາບສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນຍ້ອນອຸນຫະພູມ extrusion ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ. ອຸນຫະພູມ extrusion ສູງຂຶ້ນ, ຄວາມຕ້ານທານການ deformation ຂອງໂລຫະປະສົມ 6082 ຕ່ໍາ, ການເກັບຮັກສາພະລັງງານ deformation ຂະຫນາດນ້ອຍທີ່ສ້າງຂຶ້ນໂດຍ friction ລະຫວ່າງໂລຫະປະສົມແລະ extrusion ເສຍຊີວິດ (ໂດຍສະເພາະສາຍພານເຮັດວຽກຕາຍ), ແລະຂະຫນາດນ້ອຍຂອງກໍາລັງຂັບລົດ recrystallization ໄດ້. ດັ່ງນັ້ນ, ຊັ້ນເມັດພືດຫຍາບຂອງຫນ້າດິນແມ່ນຕື້ນກວ່າ; ອຸນຫະພູມ extrusion ຕ່ໍາ, ຄວາມຕ້ານທານການ deformation ຫຼາຍ, ການເກັບຮັກສາພະລັງງານ deformation ຫຼາຍ, ມັນງ່າຍທີ່ຈະ recrystallize, ແລະ deeper ຊັ້ນເມັດພືດຫຍາບ. ສໍາລັບໂລຫະປະສົມ 6082, ກົນໄກຂອງການຫລໍ່ລ້ຽງເມັດພືດຫຍາບແມ່ນ recrystallization ທີສອງ.
(a) ແບບ 1
(b) ແບບ 2
(c) ແບບ 3
ຮູບທີ 1 ຄວາມຫນາຂອງຊັ້ນເມັດພືດຫຍາບຂອງໂປຣໄຟລ໌ extruded ໂດຍຂະບວນການທີ່ແຕກຕ່າງກັນ
ຕົວຢ່າງ 1 ຫາ 3 ກະກຽມຢູ່ໃນອຸນຫະພູມ extrusion ທີ່ແຕກຕ່າງກັນແມ່ນມີອາຍຸຢູ່ທີ່ 180 ℃ / 6 h ແລະ 190 ℃ / 6 h, ຕາມລໍາດັບ. ຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງຕົວຢ່າງ 2 ຫຼັງຈາກທັງສອງຂະບວນການຜູ້ສູງອາຍຸແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 2. ພາຍໃຕ້ສອງລະບົບຜູ້ສູງອາຍຸ, ຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງຜົນຜະລິດແລະຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile ຂອງຕົວຢ່າງທີ່ 180 ℃ / 6 h ແມ່ນສູງຫຼາຍກ່ວາທີ່ 190 ℃ / 6 h, ໃນຂະນະທີ່ການຍືດຕົວຂອງທັງສອງແມ່ນບໍ່ແຕກຕ່າງກັນຫຼາຍ, ຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າການປິ່ນປົວ 190 ℃ / 6 h. ນັບຕັ້ງແຕ່ຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມຊຸດ 6 ມີຄວາມຜັນຜວນຢ່າງຫຼວງຫຼາຍກັບການປ່ຽນແປງຂອງຂະບວນການຜູ້ສູງອາຍຸໃນສະພາບທີ່ຕໍ່າກວ່າ, ມັນບໍ່ເອື້ອອໍານວຍຕໍ່ຄວາມຫມັ້ນຄົງຂອງຂະບວນການຜະລິດ profile ແລະການຄວບຄຸມຄຸນນະພາບຂອງ riveting ໄດ້. ດັ່ງນັ້ນ, ມັນບໍ່ເຫມາະສົມທີ່ຈະນໍາໃຊ້ລັດທີ່ມີອາຍຸຕ່ໍາກວ່າໃນການຜະລິດໂປຼໄຟລ໌ຂອງຮ່າງກາຍ.
ຕາຕະລາງ 2 ຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງຕົວຢ່າງເລກທີ 2 ພາຍໃຕ້ສອງລະບົບຜູ້ສູງອາຍຸ
ຮູບລັກສະນະຂອງຊິ້ນການທົດສອບຫຼັງຈາກ riveting ແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 2. ເມື່ອຕົວຢ່າງອັນດັບ 1 ທີ່ມີຊັ້ນຫຍາບເລິກກວ່າໄດ້ຖືກ riveted ຢູ່ໃນສະພາບອາຍຸສູງສຸດ, ດ້ານລຸ່ມຂອງ rivet ມີປອກເປືອກສີສົ້ມແລະຮອຍແຕກທີ່ເຫັນໄດ້ຊັດເຈນ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 2a. ເນື່ອງຈາກການປະຖົມນິເທດທີ່ບໍ່ສອດຄ່ອງພາຍໃນເມັດພືດ, ລະດັບການຜິດປົກກະຕິຈະບໍ່ສະ ເໝີ ພາບໃນລະຫວ່າງການປ່ຽນຮູບ, ກາຍເປັນພື້ນຜິວທີ່ບໍ່ສະ ເໝີ ພາບ. ເມື່ອເມັດພືດຫຍາບຄາຍ, ຄວາມບໍ່ສະໝ່ຳສະເໝີຂອງພື້ນຜິວຈະໃຫຍ່ຂຶ້ນ, ກາຍເປັນປະກົດການປອກເປືອກສີສົ້ມທີ່ເຫັນໄດ້ດ້ວຍຕາເປົ່າ. ເມື່ອຕົວຢ່າງເລກ 3 ທີ່ມີຊັ້ນຫຍາບຕື້ນທີ່ກະກຽມໂດຍການເພີ່ມອຸນຫະພູມ extrusion ໄດ້ຖືກ riveted ຢູ່ໃນສະພາບອາຍຸສູງສຸດ, ດ້ານລຸ່ມຂອງ rivet ແມ່ນຂ້ອນຂ້າງລຽບ, ແລະການແຕກຫັກໄດ້ຖືກສະກັດກັ້ນໃນລະດັບໃດຫນຶ່ງ, ເຊິ່ງເຫັນໄດ້ພຽງແຕ່ພາຍໃຕ້ການຂະຫຍາຍກ້ອງຈຸລະທັດ, ດັ່ງທີ່ສະແດງໃນຮູບ 2b. ເມື່ອຕົວຢ່າງເລກ 3 ຢູ່ໃນສະພາບທີ່ມີອາຍຸເກີນ, ບໍ່ມີຮອຍແຕກຖືກສັງເກດເຫັນພາຍໃຕ້ການຂະຫຍາຍກ້ອງຈຸລະທັດ, ດັ່ງທີ່ສະແດງໃນຮູບ 2c.
(ກ) ຮອຍແຕກທີ່ເຫັນໄດ້ດ້ວຍຕາເປົ່າ
(b) ມີຮອຍແຕກເລັກນ້ອຍທີ່ເຫັນໄດ້ພາຍໃຕ້ກ້ອງຈຸລະທັດ
(c) ບໍ່ມີຮອຍແຕກ
ຮູບທີ 2 ລະດັບທີ່ແຕກຕ່າງກັນຂອງການແຕກຫຼັງຈາກ riveting
ພື້ນຜິວຫຼັງການຫມູນວຽນສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນຢູ່ໃນສາມລັດຄື: ມີຮອຍແຕກທີ່ເຫັນໄດ້ດ້ວຍຕາເປົ່າ (ໝາຍ “×”), ມີຮອຍແຕກເລັກນ້ອຍທີ່ເຫັນໄດ້ພາຍໃຕ້ການຂະຫຍາຍກ້ອງຈຸລະທັດ (ໝາຍ “△”), ແລະບໍ່ມີຮອຍແຕກ (ໝາຍ “○”). ຜົນໄດ້ຮັບ morphology riveting ຂອງສາມຕົວຢ່າງຂອງລັດຂ້າງເທິງພາຍໃຕ້ສອງລະບົບຜູ້ສູງອາຍຸແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 3. ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າໃນເວລາທີ່ຂະບວນການ aging ແມ່ນຄົງທີ່, riveting ປະສິດທິພາບ cracking ຂອງຕົວຢ່າງທີ່ມີອຸນຫະພູມ extrusion ສູງແລະຊັ້ນເມັດພືດບາງໆຫຍາບແມ່ນດີກວ່າຂອງຕົວຢ່າງທີ່ມີຊັ້ນເມັດພືດຫຍາບເລິກ; ໃນເວລາທີ່ຊັ້ນເມັດພືດຫຍາບແມ່ນຄົງທີ່, ການປະຕິບັດການຮອຍແຕກ riveting ຂອງລັດທີ່ມີອາຍຸເກີນແມ່ນດີກ່ວາຂອງສະຖານະພາບຜູ້ສູງອາຍຸສູງສຸດ.
ຕາຕະລາງ 3 ລັກສະນະ Riveting ຂອງຕົວຢ່າງ 1 ຫາ 3 ພາຍໃຕ້ສອງລະບົບຂະບວນການ
ຜົນກະທົບຂອງຮູບແບບເມັດພືດແລະສະພາບຜູ້ສູງອາຍຸກ່ຽວກັບພຶດຕິກໍາການບີບອັດຕາມແກນຂອງຮູບແບບໄດ້ຮັບການສຶກສາ. ສະຖານະຄວາມກົດດັນຂອງວັດສະດຸໃນລະຫວ່າງການບີບອັດຕາມແກນແມ່ນສອດຄ່ອງກັບການເຈາະຮູດ້ວຍຕົວຕົນເອງ. ການສຶກສາພົບວ່າຮອຍແຕກແມ່ນມາຈາກຂອບເຂດເມັດພືດ, ແລະກົນໄກການແຕກຂອງໂລຫະປະສົມ Al-Mg-Si ໄດ້ຖືກອະທິບາຍໂດຍສູດ.
σapp ແມ່ນຄວາມກົດດັນທີ່ນໍາໃຊ້ກັບໄປເຊຍກັນ. ເມື່ອ cracking, σapp ແມ່ນເທົ່າກັບຄ່າຄວາມກົດດັນທີ່ແທ້ຈິງທີ່ສອດຄ້ອງກັນກັບຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile; σa0 ແມ່ນການຕໍ່ຕ້ານຂອງ precipitates ໃນລະຫວ່າງການເລື່ອນ intracrystalline; Φແມ່ນຄ່າສໍາປະສິດຄວາມເຂັ້ມຂຸ້ນຂອງຄວາມກົດດັນ, ເຊິ່ງກ່ຽວຂ້ອງກັບຂະຫນາດເມັດ d ແລະຄວາມກວ້າງຂອງເລື່ອນ p.
ເມື່ອປຽບທຽບກັບ recrystallization, ໂຄງສ້າງເມັດ fibrous ແມ່ນເອື້ອອໍານວຍຫຼາຍຕໍ່ການຍັບຍັ້ງ cracking. ເຫດຜົນຕົ້ນຕໍແມ່ນວ່າຂະຫນາດເມັດເມັດ d ຖືກຫຼຸດລົງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍເນື່ອງຈາກການປັບປຸງເມັດພືດ, ເຊິ່ງປະສິດທິພາບສາມາດຫຼຸດຜ່ອນປັດໄຈຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນຂອງຄວາມກົດດັນΦຢູ່ຂອບເຂດເມັດພືດ, ດັ່ງນັ້ນການຍັບຍັ້ງການແຕກ. ເມື່ອປຽບທຽບກັບໂຄງສ້າງເສັ້ນໄຍ, ປັດໃຈຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນຂອງຄວາມກົດດັນΦຂອງໂລຫະປະສົມ recrystallized ກັບເມັດພືດຫຍາບແມ່ນປະມານ 10 ເທົ່າຂອງອະດີດ.
ເມື່ອປຽບທຽບກັບຄວາມສູງອາຍຸສູງສຸດ, ສະພາບທີ່ມີອາຍຸເກີນແມ່ນເອື້ອອໍານວຍຫຼາຍຕໍ່ການຍັບຍັ້ງການຮອຍແຕກ, ເຊິ່ງຖືກກໍານົດໂດຍໄລຍະ precipitation ທີ່ແຕກຕ່າງກັນພາຍໃນໂລຫະປະສົມ. ໃນລະຫວ່າງການອາຍຸສູງສຸດ, ໄລຍະ 20-50 nm 'β (Mg5Si6) ແມ່ນ precipitated ໃນໂລຫະປະສົມ 6082, ມີຈໍານວນ precipitates ຂະຫນາດໃຫຍ່ແລະຂະຫນາດນ້ອຍ; ເມື່ອໂລຫະປະສົມຢູ່ໃນອາຍຸເກີນ, ຈໍານວນຂອງ precipitates ໃນໂລຫະປະສົມຫຼຸດລົງແລະຂະຫນາດຈະກາຍເປັນຂະຫນາດໃຫຍ່. precipitates ທີ່ສ້າງຂຶ້ນໃນລະຫວ່າງການຂະບວນການຜູ້ສູງອາຍຸສາມາດຍັບຍັ້ງການເຄື່ອນໄຫວຂອງ dislocations ພາຍໃນໂລຫະປະສົມໄດ້. ຜົນບັງຄັບໃຊ້ pinning ຂອງມັນກ່ຽວກັບການ dislocations ແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງກັບຂະຫນາດແລະສ່ວນຫນຶ່ງຂອງປະລິມານຂອງໄລຍະ precipitate. ສູດ empirical ແມ່ນ:
f ແມ່ນສ່ວນຫນຶ່ງຂອງປະລິມານຂອງໄລຍະ precipitate; r ແມ່ນຂະຫນາດຂອງໄລຍະ; σa ແມ່ນພະລັງງານການໂຕ້ຕອບລະຫວ່າງໄລຍະແລະມາຕຣິກເບື້ອງ. ສູດສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຂະຫນາດຂອງໄລຍະ precipitate ທີ່ໃຫຍ່ກວ່າແລະສ່ວນຂອງປະລິມານຫນ້ອຍລົງ, ຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນຂອງມັນນ້ອຍລົງໃນການເຄື່ອນທີ່, ມັນງ່າຍຂຶ້ນສໍາລັບການ dislocations ໃນໂລຫະປະສົມທີ່ຈະເລີ່ມຕົ້ນ, ແລະ σa0 ໃນໂລຫະປະສົມຈະຫຼຸດລົງຈາກອາຍຸສູງສຸດຂອງອາຍຸສູງສຸດ. ເຖິງແມ່ນວ່າ σa0 ຫຼຸດລົງ, ເມື່ອໂລຫະປະສົມໄປຈາກຈຸດສູງສຸດທີ່ມີອາຍຸສູງສຸດ, ມູນຄ່າ σapp ໃນເວລາການແຕກຂອງໂລຫະປະສົມຫຼຸດລົງຫຼາຍ, ເຊິ່ງເຮັດໃຫ້ຄວາມກົດດັນທີ່ມີປະສິດທິພາບຫຼຸດລົງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍໃນຂອບເຂດເມັດພືດ (σapp-σa0). ຄວາມກົດດັນທີ່ມີປະສິດຕິຜົນຢູ່ໃນຂອບເຂດເມັດພືດຂອງອາຍຸເກີນແມ່ນປະມານ 1/5 ຂອງທີ່ອາຍຸສູງສຸດ, ນັ້ນແມ່ນ, ມັນມີແນວໂນ້ມທີ່ຈະແຕກຫນ້ອຍລົງໃນຂອບເຂດເມັດພືດໃນສະພາບທີ່ມີອາຍຸເກີນ, ເຮັດໃຫ້ການປະຕິບັດການ riveting ທີ່ດີກວ່າຂອງໂລຫະປະສົມ.
2.2 ການເພີ່ມປະສິດທິພາບຂອງອຸນຫະພູມ extrusion ແລະລະບົບຂະບວນການຜູ້ສູງອາຍຸ
ອີງຕາມຜົນໄດ້ຮັບຂ້າງເທິງ, ການເພີ່ມອຸນຫະພູມ extrusion ສາມາດຫຼຸດຜ່ອນຄວາມເລິກຂອງຊັ້ນຫຍາບ, ເມັດພືດ, ດັ່ງນັ້ນ inhibiting cracking ຂອງວັດສະດຸໃນລະຫວ່າງການຂະບວນການ riveting ໄດ້. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ພາຍໃຕ້ຫຼັກຖານຂອງອົງປະກອບຂອງໂລຫະປະສົມບາງ, ໂຄງສ້າງຂອງ extrusion ຕາຍແລະຂະບວນການ extrusion, ຖ້າອຸນຫະພູມ extrusion ສູງເກີນໄປ, ໃນອີກດ້ານຫນຶ່ງ, ລະດັບການງໍແລະບິດຂອງ profile ຈະໄດ້ຮັບການຮ້າຍແຮງຂຶ້ນໃນລະຫວ່າງຂະບວນການ quenching ຕໍ່ມາ, ເຮັດໃຫ້ຂະຫນາດ profile ທົນທານຕໍ່ຄວາມຕ້ອງການ, ແລະໃນອີກດ້ານຫນຶ່ງ, ມັນຈະເຮັດໃຫ້ໂລຫະປະສົມມີຄວາມສ່ຽງຕໍ່ການຂູດຂອງຂະບວນການ extrusion ເພີ່ມຂຶ້ນ. ພິຈາລະນາສະຖານະ riveting, ຂະບວນການຂະຫນາດ profile, ປ່ອງຢ້ຽມຂະບວນການຜະລິດແລະປັດໃຈອື່ນໆ, ອຸນຫະພູມ extrusion ທີ່ເຫມາະສົມຫຼາຍສໍາລັບໂລຫະປະສົມນີ້ແມ່ນບໍ່ຫນ້ອຍກ່ວາ 485 ℃, ນັ້ນແມ່ນ, ຕົວຢ່າງ No 2. ເພື່ອຢືນຢັນລະບົບຂະບວນການ aging ທີ່ດີທີ່ສຸດ, ຂະບວນການ aging ໄດ້ຖືກ optimized ໂດຍອີງໃສ່ຕົວຢ່າງ No 2.
ຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງຕົວຢ່າງເລກ 2 ໃນຊ່ວງອາຍຸທີ່ແຕກຕ່າງກັນຢູ່ທີ່ 180 ℃, 185 ℃ແລະ 190 ℃ແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 3, ເຊິ່ງແມ່ນຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງຜົນຜະລິດ, ຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile ແລະ elongation. ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 3a, ພາຍໃຕ້ 180 ℃, ເວລາແກ່ອາຍຸເພີ່ມຂຶ້ນຈາກ 6 h ຫາ 12 h, ແລະຄວາມເຂັ້ມແຂງຜົນຜະລິດຂອງວັດສະດຸບໍ່ຫຼຸດລົງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ. ພາຍໃຕ້ 185 ℃, ເວລາທີ່ຜູ້ສູງອາຍຸເພີ່ມຂຶ້ນຈາກ 4 h ເປັນ 12 h, ຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງຜົນຜະລິດທໍາອິດເພີ່ມຂຶ້ນແລະຫຼັງຈາກນັ້ນຫຼຸດລົງ, ແລະເວລາຜູ້ສູງອາຍຸທີ່ສອດຄ່ອງກັບຄ່າຄວາມເຂັ້ມແຂງສູງສຸດແມ່ນ 5-6 h. ພາຍໃຕ້ 190 ℃, ເມື່ອເວລາຜູ້ສູງອາຍຸເພີ່ມຂຶ້ນ, ຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງຜົນຜະລິດຄ່ອຍໆຫຼຸດລົງ. ໂດຍລວມແລ້ວ, ໃນສາມອຸນຫະພູມຜູ້ສູງອາຍຸ, ອຸນຫະພູມຕ່ໍາກວ່າ, ຄວາມເຂັ້ມແຂງສູງສຸດຂອງວັດສະດຸ. ຄຸນລັກສະນະຂອງຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile ໃນຮູບ 3b ແມ່ນສອດຄ່ອງກັບຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງຜົນຜະລິດໃນຮູບ 3a. ການຍືດຕົວຢູ່ໃນອຸນຫະພູມຜູ້ສູງອາຍຸທີ່ແຕກຕ່າງກັນທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 3c ແມ່ນຢູ່ລະຫວ່າງ 14% ແລະ 17%, ບໍ່ມີຮູບແບບການປ່ຽນແປງທີ່ຊັດເຈນ. ການທົດລອງນີ້ທົດສອບຄວາມສູງອາຍຸສູງສຸດໄປສູ່ໄລຍະອາຍຸເກີນ, ແລະເນື່ອງຈາກຄວາມແຕກຕ່າງຂອງການທົດລອງເລັກນ້ອຍ, ຄວາມຜິດພາດຂອງການທົດສອບເຮັດໃຫ້ຮູບແບບການປ່ຽນແປງບໍ່ຊັດເຈນ.
Fig.3 ຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງວັດສະດຸທີ່ອຸນຫະພູມ aging ທີ່ແຕກຕ່າງກັນແລະເວລາ aging
ຫຼັງຈາກການປິ່ນປົວຜູ້ສູງອາຍຸຂ້າງເທິງ, ຮອຍແຕກຂອງຂໍ້ຕໍ່ riveted ໄດ້ຖືກສະຫຼຸບໃນຕາຕະລາງ 4. ເຫັນໄດ້ຈາກຕາຕະລາງ 4 ວ່າດ້ວຍການເພີ່ມຂື້ນຂອງເວລາ, ການແຕກຫັກຂອງຂໍ້ຕໍ່ riveted ໄດ້ຖືກສະກັດກັ້ນໃນລະດັບໃດຫນຶ່ງ. ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂຂອງ 180 ℃, ໃນເວລາທີ່ອາຍຸເກີນ 10 h, ຮູບລັກສະນະຂອງການຮ່ວມ riveted ແມ່ນຢູ່ໃນສະຖານະທີ່ຍອມຮັບ, ແຕ່ບໍ່ຫມັ້ນຄົງ. ພາຍໃຕ້ສະພາບຂອງ 185 ℃, ຫຼັງຈາກຜູ້ສູງອາຍຸສໍາລັບ 7 h, ຮູບລັກສະນະຂອງການຮ່ວມ riveted ບໍ່ມີຮອຍແຕກແລະລັດແມ່ນຂ້ອນຂ້າງຄົງທີ່. ພາຍໃຕ້ສະພາບຂອງ 190 ℃, ຮູບລັກສະນະຂອງການຮ່ວມ riveted ບໍ່ມີຮອຍແຕກແລະລັດມີຄວາມຫມັ້ນຄົງ. ຈາກຜົນການທົດສອບ riveting, ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າການປະຕິບັດ riveting ແມ່ນດີກວ່າແລະມີຄວາມຫມັ້ນຄົງຫຼາຍເມື່ອໂລຫະປະສົມຢູ່ໃນສະພາບທີ່ມີອາຍຸເກີນ. ສົມທົບກັບການນໍາໃຊ້ຂອງ profile ຮ່າງກາຍ, riveting ຢູ່ທີ່ 180 ℃ / 10 ~ 12 h ແມ່ນບໍ່ເອື້ອອໍານວຍຕໍ່ຄວາມຫມັ້ນຄົງຄຸນນະພາບຂອງຂະບວນການຜະລິດຄວບຄຸມໂດຍ OEM ໄດ້. ເພື່ອຮັບປະກັນຄວາມຫມັ້ນຄົງຂອງການຮ່ວມ riveted ໄດ້, ໄລຍະເວລາຜູ້ສູງອາຍຸຈໍາເປັນຕ້ອງໄດ້ຂະຫຍາຍຕື່ມອີກ, ແຕ່ການຢັ້ງຢືນເວລາອາຍຸຈະນໍາໄປສູ່ການຫຼຸດຜ່ອນປະສິດທິພາບການຜະລິດ profile ແລະຄ່າໃຊ້ຈ່າຍເພີ່ມຂຶ້ນ. ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂຂອງ 190 ℃, ຕົວຢ່າງທັງຫມົດສາມາດຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການຂອງຮອຍແຕກ riveting, ແຕ່ຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງວັດສະດຸແມ່ນຫຼຸດລົງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ. ອີງຕາມຄວາມຕ້ອງການຂອງການອອກແບບຍານພາຫະນະ, ຄວາມເຂັ້ມແຂງຜົນຜະລິດຂອງໂລຫະປະສົມ 6082 ຕ້ອງໄດ້ຮັບການຮັບປະກັນຫຼາຍກ່ວາ 270 MPa. ດັ່ງນັ້ນ, ອຸນຫະພູມຜູ້ສູງອາຍຸຂອງ 190 ℃ບໍ່ຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງວັດສະດຸ. ໃນເວລາດຽວກັນ, ຖ້າຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງວັດສະດຸແມ່ນຕໍ່າເກີນໄປ, ຄວາມຫນາຂອງແຜ່ນລຸ່ມຂອງແຜ່ນທີ່ຕິດກັນຈະນ້ອຍເກີນໄປ. ຫຼັງຈາກ aging ຢູ່ທີ່ 190 ℃ / 8 h, ລັກສະນະຂ້າມ riveted ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຄວາມຫນາຂອງ residue ແມ່ນ 0.26 ມມ, ເຊິ່ງບໍ່ຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການດັດຊະນີຂອງ ≥0.3 ມມ, ດັ່ງທີ່ສະແດງໃນຮູບ 4a. ພິຈາລະນາທີ່ສົມບູນແບບ, ອຸນຫະພູມທີ່ດີທີ່ສຸດຂອງຜູ້ສູງອາຍຸແມ່ນ 185 ℃. ຫຼັງຈາກອາຍຸ 7 ຊົ່ວໂມງ, ວັດສະດຸສາມາດຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການ riveting ໄດ້ຢ່າງຫມັ້ນຄົງ, ແລະຄວາມເຂັ້ມແຂງຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການປະສິດທິພາບ. ພິຈາລະນາຄວາມຫມັ້ນຄົງຂອງການຜະລິດຂອງຂະບວນການ riveting ໃນກອງປະຊຸມການເຊື່ອມໂລຫະ, ໄລຍະເວລາອາຍຸສູງສຸດແມ່ນສະເຫນີໃຫ້ກໍານົດເປັນ 8 h. ລັກສະນະຂ້າມພາກສ່ວນພາຍໃຕ້ລະບົບຂະບວນການນີ້ແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 4b, ເຊິ່ງຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການດັດສະນີ interlocking. interlocks ຊ້າຍແລະຂວາແມ່ນ 0.90 ມມແລະ 0.75 ມມ, ເຊິ່ງຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການດັດຊະນີຂອງ ≥0.4 ມມ, ແລະຄວາມຫນາຂອງສ່ວນລຸ່ມແມ່ນ 0.38 ມມ.
ຕາຕະລາງ 4 ການແຕກຕົວຂອງຕົວຢ່າງເລກ 2 ຢູ່ທີ່ອຸນຫະພູມທີ່ແຕກຕ່າງກັນແລະເວລາແກ່ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ
Fig.4 ລັກສະນະທາງຕັດຂອງຂໍ້ຕໍ່ riveted ຂອງ 6082 ແຜ່ນລຸ່ມຢູ່ໃນສະພາບ aging ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ
3 ສະຫຼຸບ
ອຸນຫະພູມ extrusion ສູງຂຶ້ນຂອງ 6082 ໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມ profiled, ຊັ້ນຫຍາບ-grained ດ້ານຕື້ນຫຼັງຈາກ extrusion. ຄວາມຫນາຂອງຊັ້ນເມັດພືດຫຍາບຕື້ນສາມາດຫຼຸດຜ່ອນປັດໄຈຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນຂອງຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນຂອງເມັດພືດຢ່າງມີປະສິດທິພາບ, ດັ່ງນັ້ນການຍັບຍັ້ງການຮອຍແຕກຂອງ riveting. ການຄົ້ນຄວ້າທົດລອງໄດ້ກໍານົດວ່າອຸນຫະພູມ extrusion ທີ່ດີທີ່ສຸດແມ່ນບໍ່ຫນ້ອຍກ່ວາ 485 ℃.
ໃນເວລາທີ່ຄວາມຫນາຂອງຊັ້ນຫຍາບຂອງໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມ 6082 profile ແມ່ນຄືກັນ, ຄວາມກົດດັນປະສິດທິພາບຂອງຂອບເຂດເມັດພືດຂອງໂລຫະປະສົມໃນສະພາບທີ່ມີອາຍຸເກີນແມ່ນຫນ້ອຍກ່ວາໃນສະພາບອາຍຸສູງສຸດ, ຄວາມສ່ຽງຂອງຮອຍແຕກໃນລະຫວ່າງການ riveting ແມ່ນຂະຫນາດນ້ອຍກວ່າ, ແລະການປະຕິບັດ riveting ຂອງໂລຫະປະສົມແມ່ນດີກວ່າ. ຄໍານຶງເຖິງສາມປັດໄຈຂອງສະຖຽນລະພາບ riveting, riveted ມູນຄ່າ interlocking ຮ່ວມກັນ, ປະສິດທິພາບການຜະລິດຄວາມຮ້ອນແລະຜົນປະໂຫຍດທາງດ້ານເສດຖະກິດ, ລະບົບການ aging ທີ່ດີທີ່ສຸດສໍາລັບໂລຫະປະສົມແມ່ນກໍານົດ 185 ℃ / 8h.
ເວລາປະກາດ: ເມສາ-05-2025
