ໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມ 6063 ເປັນຂອງໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມທີ່ມີຄວາມຮ້ອນຕ່ໍາຊຸດ Al-Mg-Si. ມັນມີການປະຕິບັດ mold extrusion ທີ່ດີເລີດ, ການຕໍ່ຕ້ານ corrosion ທີ່ດີແລະຄຸນສົມບັດກົນຈັກທີ່ສົມບູນແບບ. ມັນຍັງຖືກ ນຳ ໃຊ້ຢ່າງກວ້າງຂວາງໃນອຸດສາຫະ ກຳ ລົດຍົນຍ້ອນການໃສ່ສີອອກຊີເຈນທີ່ງ່າຍຂອງມັນ. ດ້ວຍການເລັ່ງຂອງແນວໂນ້ມຂອງລົດຍົນທີ່ມີນ້ໍາຫນັກເບົາ, ຄໍາຮ້ອງສະຫມັກຂອງວັດສະດຸ extrusion ອະລູມິນຽມ 6063 ໃນອຸດສາຫະກໍາລົດຍົນຍັງໄດ້ເພີ່ມຂຶ້ນຕື່ມອີກ.
ໂຄງສ້າງຈຸລະພາກແລະຄຸນສົມບັດຂອງວັດສະດຸ extruded ໄດ້ຮັບຜົນກະທົບຈາກຜົນກະທົບລວມຂອງຄວາມໄວ extrusion, ອຸນຫະພູມ extrusion ແລະອັດຕາສ່ວນ extrusion. ໃນບັນດາພວກເຂົາ, ອັດຕາສ່ວນ extrusion ສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນຖືກກໍານົດໂດຍຄວາມກົດດັນ extrusion, ປະສິດທິພາບການຜະລິດແລະອຸປະກອນການຜະລິດ. ໃນເວລາທີ່ອັດຕາສ່ວນ extrusion ມີຂະຫນາດນ້ອຍ, ການຜິດປົກກະຕິຂອງໂລຫະປະສົມແມ່ນຂະຫນາດນ້ອຍແລະການປັບໂຄງສ້າງຈຸລະພາກແມ່ນບໍ່ຈະແຈ້ງ; ການເພີ່ມອັດຕາສ່ວນ extrusion ຢ່າງຫຼວງຫຼາຍສາມາດປັບປຸງເມັດພືດ, ທໍາລາຍໄລຍະທີສອງຫຍາບ, ໄດ້ຮັບ microstructure ເປັນເອກະພາບ, ແລະປັບປຸງຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງໂລຫະປະສົມ.
6061 ແລະ 6063 ໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມ undergo recrystallization ແບບເຄື່ອນໄຫວໃນລະຫວ່າງການຂະບວນການ extrusion. ເມື່ອອຸນຫະພູມຂອງ extrusion ຄົງທີ່, ເມື່ອອັດຕາສ່ວນ extrusion ເພີ່ມຂຶ້ນ, ຂະຫນາດຂອງເມັດພືດຫຼຸດລົງ, ໄລຍະການເສີມແມ່ນກະແຈກກະຈາຍລະອຽດ, ແລະຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile ແລະການຍືດຕົວຂອງໂລຫະປະສົມເພີ່ມຂຶ້ນຕາມຄວາມເຫມາະສົມ; ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ເມື່ອອັດຕາສ່ວນ extrusion ເພີ່ມຂຶ້ນ, ກໍາລັງ extrusion ທີ່ຈໍາເປັນສໍາລັບຂະບວນການ extrusion ຍັງເພີ່ມຂຶ້ນ, ເຊິ່ງກໍ່ໃຫ້ເກີດຜົນກະທົບຄວາມຮ້ອນຫຼາຍ, ເຮັດໃຫ້ອຸນຫະພູມພາຍໃນຂອງໂລຫະປະສົມເພີ່ມຂຶ້ນ, ແລະປະສິດທິພາບຂອງຜະລິດຕະພັນຫຼຸດລົງ. ການທົດລອງນີ້ສຶກສາຜົນກະທົບຂອງອັດຕາສ່ວນ extrusion, ໂດຍສະເພາະອັດຕາສ່ວນ extrusion ຂະຫນາດໃຫຍ່, ກ່ຽວກັບ microstructure ແລະຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງ 6063 ໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມ.
1 ອຸປະກອນການທົດລອງແລະວິທີການ
ວັດສະດຸທົດລອງແມ່ນໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມ 6063, ແລະອົງປະກອບທາງເຄມີແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 1. ຂະຫນາດຕົ້ນສະບັບຂອງ ingot ແມ່ນ Φ55 mm × 165 mm, ແລະມັນຖືກປຸງແຕ່ງເຂົ້າໄປໃນ extrusion billet ທີ່ມີຂະຫນາດຂອງ Φ50 mm × 150 mm ຫຼັງຈາກການປິ່ນປົວ homogenization ທີ່ 560 ℃ສໍາລັບ 6 h. billet ແມ່ນ heated ກັບ 470 ℃ ແລະເກັບຮັກສາໄວ້ອົບອຸ່ນ. ອຸນຫະພູມ preheating ຂອງຖັງ extrusion ແມ່ນ 420 ℃, ແລະອຸນຫະພູມ preheating ຂອງ mold ແມ່ນ 450 ℃. ເມື່ອຄວາມໄວຂອງ extrusion (ຄວາມໄວການເຄື່ອນຍ້າຍ rod extrusion) V = 5 mm / s ຍັງບໍ່ປ່ຽນແປງ, 5 ກຸ່ມຂອງ extrusion ratio ທີ່ແຕກຕ່າງກັນໄດ້ຖືກປະຕິບັດ, ແລະ extrusion ratios R ແມ່ນ 17 (ທີ່ສອດຄ້ອງກັນກັບເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂຸມຕາຍ D = 12 ມມ), 25 (D = 10 mm), 39 (D = 8 mm), 69 (D = 46 mm), 69 (D = 16 mm), 69 (D = 8 mm), 69 (D = 16 mm),
ຕາຕະລາງ 1 ອົງປະກອບທາງເຄມີຂອງ 6063 Al alloy (wt/%)
ຫຼັງຈາກການຂັດກະດາດຊາຍແລະການຂັດດ້ວຍກົນຈັກ, ຕົວຢ່າງໂລຫະໄດ້ຖືກແກະສະຫຼັກດ້ວຍ HF reagent ທີ່ມີສ່ວນຂອງປະລິມານຂອງ 40% ປະມານ 25 ວິນາທີ, ແລະໂຄງສ້າງໂລຫະຂອງຕົວຢ່າງໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນຢູ່ໃນກ້ອງຈຸລະທັດແສງ LEICA-5000. ຕົວຢ່າງການວິເຄາະໂຄງສ້າງທີ່ມີຂະຫນາດ 10 ມມ x 10 ມມຖືກຕັດອອກຈາກສູນກາງຂອງສ່ວນຕາມລວງຍາວຂອງ rod extruded, ແລະການຂັດກົນຈັກໄດ້ຖືກປະຕິບັດເພື່ອເອົາຊັ້ນຄວາມກົດດັນຂອງພື້ນຜິວ. ຕົວເລກເສົາຫຼັກທີ່ບໍ່ຄົບຖ້ວນຂອງສາມແຜ່ນຜລຶກ {111}, {200}, ແລະ {220} ຂອງຕົວຢ່າງໄດ້ຖືກວັດແທກໂດຍ X′Pert Pro MRD X-ray ວິເຄາະການກະຈາຍຂອງ PANalytical Company, ແລະຂໍ້ມູນໂຄງສ້າງໄດ້ຖືກປະມວນຜົນແລະວິເຄາະໂດຍ X′Pert Data View ແລະຊອບແວ X′Pert Texture.
ຕົວຢ່າງ tensile ຂອງໂລຫະປະສົມໄດ້ຖືກເອົາມາຈາກສູນກາງຂອງ ingot ໄດ້, ແລະຕົວຢ່າງ tensile ໄດ້ຖືກຕັດຕາມທິດທາງ extrusion ຫຼັງຈາກ extrusion. ຂະໜາດພື້ນທີ່ວັດແທກແມ່ນ Φ4 mm × 28 mm. ການທົດສອບຄວາມ tensile ໄດ້ດໍາເນີນການໂດຍນໍາໃຊ້ເຄື່ອງທົດສອບວັດຖຸດິບ SANS CMT5105 ທີ່ມີອັດຕາການ tensile ຂອງ 2 ມມ / ນາທີ. ຄ່າສະເລ່ຍຂອງສາມຕົວຢ່າງມາດຕະຖານໄດ້ຖືກຄິດໄລ່ເປັນຂໍ້ມູນຊັບສິນກົນຈັກ. ຮູບຮ່າງຂອງກະດູກຫັກຂອງຕົວຢ່າງແຮງດຶງໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນໂດຍໃຊ້ກ້ອງຈຸລະທັດສະຫຼັກເອເລັກໂຕຣນິກຂະໜາດໃຫຍ່ຕ່ຳ (Quanta 2000, FEI, USA).
2 ຜົນໄດ້ຮັບແລະການສົນທະນາ
ຮູບທີ 1 ສະແດງໃຫ້ເຫັນໂຄງສ້າງຈຸລະພາກໂລຫະຂອງໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມ as-cast 6063 ກ່ອນແລະຫຼັງການປິ່ນປົວ homogenization. ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 1a, ເມັດພືດ α-Al ໃນໂຄງສ້າງຈຸລະພາກທີ່ມີສຽງໂຫວດທັງຫມົດແຕກຕ່າງກັນໃນຂະຫນາດ, ຈໍານວນໄລຍະ reticular β-Al9Fe2Si2 ຈໍານວນຫຼວງຫຼາຍລວບລວມຢູ່ໃນຂອບເຂດເມັດພືດ, ແລະໄລຍະ Mg2Si ຈໍານວນຫຼວງຫຼາຍມີຢູ່ໃນເມັດພືດ. ຫຼັງຈາກ ingot ໄດ້ homogenized ຢູ່ທີ່ 560 ℃ສໍາລັບ 6 h, ໄລຍະ eutectic ທີ່ບໍ່ສົມດຸນລະຫວ່າງ dendrites ໂລຫະປະສົມຄ່ອຍໆລະລາຍ, ອົງປະກອບຂອງໂລຫະປະສົມລະລາຍເຂົ້າໄປໃນ matrix, microstructure ແມ່ນເປັນເອກະພາບ, ແລະຂະຫນາດເມັດພືດສະເລ່ຍປະມານ 125 μm (ຮູບ 1b).
ກ່ອນທີ່ຈະ homogenization
ຫຼັງຈາກການປິ່ນປົວເອກະພາບທີ່ 600 ° C ສໍາລັບ 6 ຊົ່ວໂມງ
Fig.1 ໂຄງສ້າງ Metallographic ຂອງໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມ 6063 ກ່ອນແລະຫຼັງຈາກການປິ່ນປົວ homogenization
ຮູບທີ່ 2 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຮູບລັກສະນະຂອງແຖບໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມ 6063 ທີ່ມີອັດຕາສ່ວນ extrusion ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ. ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 2, ຄຸນນະພາບດ້ານຂອງແຖບໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມ 6063 extruded ກັບອັດຕາສ່ວນ extrusion ທີ່ແຕກຕ່າງກັນແມ່ນດີ, ໂດຍສະເພາະໃນເວລາທີ່ອັດຕາສ່ວນ extrusion ເພີ່ມຂຶ້ນເຖິງ 156 (ກົງກັນກັບຄວາມໄວ extrusion ແຖບຂອງ 48 m / min), ຍັງບໍ່ທັນມີຂໍ້ບົກພ່ອງ extrusion ເຊັ່ນ: ຮອຍແຕກແລະການປອກເປືອກໃນດ້ານຂອງອາລູມິນຽມ extrusion ຮູບແບບ 603 ຕົວຊີ້ວັດຍັງດີ. ຄວາມໄວສູງແລະອັດຕາສ່ວນ extrusion ຂະຫນາດໃຫຍ່.
Fig.2 ຮູບລັກສະນະຂອງ 6063 rods ໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມທີ່ມີອັດຕາສ່ວນ extrusion ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ
ຮູບທີ 3 ສະແດງໃຫ້ເຫັນໂຄງສ້າງຈຸລະພາກໂລຫະຂອງພາກສ່ວນຕາມລວງຍາວຂອງແຖບໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມ 6063 ທີ່ມີອັດຕາສ່ວນ extrusion ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ. ໂຄງປະກອບການເມັດພືດຂອງແຖບທີ່ມີອັດຕາສ່ວນ extrusion ທີ່ແຕກຕ່າງກັນສະແດງໃຫ້ເຫັນລະດັບທີ່ແຕກຕ່າງກັນຂອງການຍືດຕົວຫຼືການປັບປຸງໃຫມ່. ໃນເວລາທີ່ອັດຕາສ່ວນ extrusion ແມ່ນ 17, ເມັດພືດຕົ້ນສະບັບໄດ້ຖືກ elongated ຕາມທິດທາງ extrusion, ປະກອບດ້ວຍການສ້າງຕັ້ງຂອງຈໍານວນຂະຫນາດນ້ອຍຂອງເມັດ recrystallized, ແຕ່ເມັດພືດຍັງຂ້ອນຂ້າງຫຍາບ, ມີຂະຫນາດເມັດພືດສະເລ່ຍປະມານ 85 μm (ຮູບ 3a); ໃນເວລາທີ່ອັດຕາສ່ວນ extrusion ແມ່ນ 25, ເມັດພືດໄດ້ຖືກດຶງຫຼາຍຮຽວ, ຈໍານວນຂອງເມັດພືດ recrystallized ເພີ່ມຂຶ້ນ, ແລະຂະຫນາດເມັດພືດສະເລ່ຍຫຼຸດລົງປະມານ 71 μm (ຮູບ 3b); ໃນເວລາທີ່ອັດຕາສ່ວນ extrusion ແມ່ນ 39, ຍົກເວັ້ນຈໍານວນຂະຫນາດນ້ອຍຂອງເມັດພືດທີ່ຜິດປົກກະຕິ, microstructure ພື້ນຖານແມ່ນປະກອບດ້ວຍເມັດພືດ recrystallized equiaxed ຂອງຂະຫນາດທີ່ບໍ່ສະເຫມີກັນ, ມີຂະຫນາດເມັດພືດສະເລ່ຍປະມານ 60 μm (ຮູບ 3c); ເມື່ອອັດຕາສ່ວນ extrusion ແມ່ນ 69, ຂະບວນການ recrystallization ແບບເຄື່ອນໄຫວແມ່ນສໍາເລັດໂດຍພື້ນຖານແລ້ວ, ເມັດພືດຕົ້ນສະບັບຫຍາບໄດ້ຖືກປ່ຽນເປັນເມັດພືດ recrystallized ທີ່ມີໂຄງສ້າງທີ່ເປັນເອກະພາບ, ແລະຂະຫນາດເມັດພືດສະເລ່ຍໄດ້ຖືກປັບປຸງຄືນໃຫມ່ປະມານ 41 μm (ຮູບ 3d); ໃນເວລາທີ່ອັດຕາສ່ວນ extrusion ແມ່ນ 156, ມີຄວາມຄືບຫນ້າອັນເຕັມທີ່ຂອງຂະບວນການ recrystallization ແບບເຄື່ອນໄຫວ, microstructure ແມ່ນເປັນເອກະພາບຫຼາຍ, ແລະຂະຫນາດເມັດພືດໄດ້ຖືກປັບປຸງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍເຖິງປະມານ 32 μm (ຮູບ 3e). ດ້ວຍການເພີ່ມຂື້ນຂອງອັດຕາສ່ວນ extrusion, ຂະບວນການ recrystallization ແບບເຄື່ອນໄຫວດໍາເນີນໄປຢ່າງເຕັມທີ່, ໂຄງສ້າງຈຸລະພາກຂອງໂລຫະປະສົມຈະກາຍເປັນເອກະພາບຫຼາຍ, ແລະຂະຫນາດເມັດໄດ້ຖືກປັບປຸງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ (ຮູບ 3f).
Fig.3 ໂຄງປະກອບການ Metallographic ແລະຂະຫນາດເມັດພືດຕາມລວງຍາວຂອງ 6063 rods ໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມທີ່ມີອັດຕາສ່ວນ extrusion ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ.
ຮູບທີ 4 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຕົວເລກເສົາປີ້ນກັນຂອງແຖບໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມ 6063 ທີ່ມີອັດຕາສ່ວນ extrusion ທີ່ແຕກຕ່າງກັນຕາມທິດທາງ extrusion. ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າໂຄງສ້າງຈຸນລະພາກຂອງແຖບໂລຫະປະສົມທີ່ມີອັດຕາສ່ວນ extrusion ທີ່ແຕກຕ່າງກັນທັງຫມົດຜະລິດການປະຖົມນິເທດພິເສດທີ່ຊັດເຈນ. ເມື່ອອັດຕາສ່ວນຂອງ extrusion ແມ່ນ 17, ໂຄງສ້າງທີ່ອ່ອນແອກວ່າ <115>+<100> ໄດ້ຖືກສ້າງຕັ້ງຂຶ້ນ (ຮູບ 4a); ໃນເວລາທີ່ອັດຕາສ່ວນ extrusion ແມ່ນ 39, ອົງປະກອບຂອງໂຄງສ້າງສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນເປັນໂຄງສ້າງທີ່ເຂັ້ມແຂງ <100> ແລະຈໍານວນຂະຫນາດນ້ອຍຂອງໂຄງສ້າງທີ່ອ່ອນແອ <115> (ຮູບ 4b); ເມື່ອອັດຕາສ່ວນ extrusion ແມ່ນ 156, ອົງປະກອບໂຄງສ້າງແມ່ນໂຄງສ້າງ <100> ທີ່ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງເພີ່ມຂຶ້ນຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ, ໃນຂະນະທີ່ໂຄງສ້າງ <115> ຫາຍໄປ (ຮູບ 4c). ການສຶກສາໄດ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າໂລຫະ cubic ທີ່ມີໃບຫນ້າເປັນສູນກາງສ່ວນໃຫຍ່ປະກອບເປັນ <111> ແລະ <100> ໂຄງສ້າງສາຍໃນລະຫວ່າງການ extrusion ແລະການແຕ້ມຮູບ. ເມື່ອໂຄງສ້າງຖືກສ້າງຕັ້ງຂຶ້ນ, ຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງອຸນຫະພູມຫ້ອງຂອງໂລຫະປະສົມສະແດງໃຫ້ເຫັນ anisotropy ເຫັນໄດ້ຊັດເຈນ. ຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງໂຄງສ້າງເພີ່ມຂຶ້ນກັບການເພີ່ມຂຶ້ນຂອງອັດຕາສ່ວນ extrusion, ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຈໍານວນຂອງເມັດພືດໃນທິດທາງໄປເຊຍກັນສະເພາະໃດຫນຶ່ງຂະຫນານກັບທິດທາງ extrusion ໃນໂລຫະປະສົມຄ່ອຍໆເພີ່ມຂຶ້ນ, ແລະຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile ຕາມລວງຍາວຂອງໂລຫະປະສົມເພີ່ມຂຶ້ນ. ກົນໄກການເສີມສ້າງຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງວັດສະດຸ extrusion ຮ້ອນຂອງອາລູມິນຽມ 6063 ປະກອບມີການເສີມສ້າງເມັດພືດທີ່ດີ, ການເສີມສ້າງຄວາມເຂັ້ມແຂງ dislocation, ການເສີມສ້າງໂຄງສ້າງ, ແລະອື່ນໆ. ພາຍໃນຂອບເຂດຂອງຕົວກໍານົດການຂະບວນການທີ່ໃຊ້ໃນການສຶກສາທົດລອງນີ້, ການເພີ່ມອັດຕາສ່ວນ extrusion ມີຜົນກະທົບໃນກົນໄກການເສີມສ້າງຂ້າງເທິງ.
Fig.4 ແຜນວາດເສົາປີ້ນຂອງ 6063 ເຊືອກໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມທີ່ມີອັດຕາສ່ວນ extrusion ທີ່ແຕກຕ່າງກັນຕາມທິດທາງ extrusion
ຮູບທີ່ 5 ແມ່ນ histogram ຂອງຄຸນສົມບັດ tensile ຂອງ 6063 ໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມຫຼັງຈາກ deformation ໃນອັດຕາສ່ວນ extrusion ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ. ຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile ຂອງໂລຫະປະສົມແມ່ນ 170 MPa ແລະການຍືດຕົວແມ່ນ 10.4%. ຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile ແລະການຍືດຕົວຂອງໂລຫະປະສົມຫຼັງຈາກການ extrusion ໄດ້ຖືກປັບປຸງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ, ແລະຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile ແລະ elongation ຄ່ອຍໆເພີ່ມຂຶ້ນດ້ວຍການເພີ່ມຂຶ້ນຂອງອັດຕາສ່ວນ extrusion ໄດ້. ໃນເວລາທີ່ອັດຕາສ່ວນ extrusion ແມ່ນ 156, ຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile ແລະ elongation ຂອງໂລຫະປະສົມບັນລຸມູນຄ່າສູງສຸດ, ເຊິ່ງແມ່ນ 228 MPa ແລະ 26.9%, ຕາມລໍາດັບ, ເຊິ່ງແມ່ນປະມານ 34% ສູງກ່ວາຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile ຂອງໂລຫະປະສົມຫລໍ່ແລະປະມານ 158% ສູງກວ່າການຍືດຕົວ. ຄວາມທົນທານຂອງ tensile ຂອງໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມ 6063 ທີ່ໄດ້ຮັບໂດຍອັດຕາສ່ວນ extrusion ຂະຫນາດໃຫຍ່ແມ່ນຢູ່ໃກ້ກັບຄ່າ tensile ຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນ (240 MPa) ທີ່ໄດ້ຮັບໂດຍ 4-pass equal channel extrusion angular (ECAP), ເຊິ່ງສູງກວ່າຫຼາຍຂອງຄ່າ tensile strength (171.1 MPa) ໄດ້ຮັບໂດຍ 1-pass ECAP extrusion ຂອງ 6063 ອາລູມິນຽມ. ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າອັດຕາສ່ວນ extrusion ຂະຫນາດໃຫຍ່ສາມາດປັບປຸງຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງໂລຫະປະສົມໃນລະດັບໃດຫນຶ່ງ.
ການເສີມຂະຫຍາຍຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງໂລຫະປະສົມໂດຍອັດຕາສ່ວນ extrusion ສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນມາຈາກການເສີມສ້າງຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງເມັດພືດ. ໃນຂະນະທີ່ອັດຕາສ່ວນ extrusion ເພີ່ມຂຶ້ນ, ເມັດພືດໄດ້ຖືກປັບປຸງຄືນໃຫມ່ແລະຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງ dislocation ເພີ່ມຂຶ້ນ. ຂອບເຂດເມັດພືດເພີ່ມເຕີມຕໍ່ພື້ນທີ່ຫນ່ວຍງານສາມາດຂັດຂວາງການເຄື່ອນໄຫວຂອງ dislocations ໄດ້ຢ່າງມີປະສິດທິພາບ, ສົມທົບກັບການເຄື່ອນໄຫວເຊິ່ງກັນແລະກັນແລະ entanglement ຂອງ dislocations, ດັ່ງນັ້ນການປັບປຸງຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງໂລຫະປະສົມ. ເມັດພືດທີ່ລະອຽດກວ່າ, ຂອບເຂດເມັດພືດຈະມີຄວາມເຄັ່ງຕຶງຫຼາຍຂຶ້ນ, ແລະການຜິດປົກກະຕິຂອງພລາສຕິກສາມາດກະແຈກກະຈາຍຢູ່ໃນເມັດພືດຫຼາຍ, ເຊິ່ງບໍ່ເອື້ອອໍານວຍໃຫ້ແກ່ການສ້າງຮອຍແຕກ, ປ່ອຍໃຫ້ການຂະຫຍາຍພັນຂອງຮອຍແຕກ. ພະລັງງານເພີ່ມເຕີມສາມາດຖືກດູດຊຶມໃນລະຫວ່າງຂະບວນການກະດູກຫັກ, ດັ່ງນັ້ນການປັບປຸງຄວາມຍືດຫຍຸ່ນຂອງໂລຫະປະສົມ.
Fig.5 ຄຸນສົມບັດ tensile ຂອງໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມ 6063 ຫຼັງຈາກຫລໍ່ແລະ extrusion
morphology ກະດູກຫັກ tensile ຂອງໂລຫະປະສົມຫຼັງຈາກການ deformation ກັບອັດຕາສ່ວນ extrusion ທີ່ແຕກຕ່າງກັນແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 6. ບໍ່ມີ dimples ໄດ້ຖືກພົບເຫັນຢູ່ໃນ morphology ກະດູກຫັກຂອງຕົວຢ່າງ as-cast (ຮູບ 6a), ແລະການກະດູກຫັກແມ່ນສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນປະກອບດ້ວຍພື້ນທີ່ຮາບພຽງຢູ່ແລະຂອບ tearing, ຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າກົນໄກການກະດູກຫັກຂອງ tensile ກະດູກຫັກຂອງໂລຫະປະສົມຕົ້ນຕໍ. morphology ກະດູກຫັກຂອງໂລຫະປະສົມຫຼັງຈາກການ extrusion ໄດ້ມີການປ່ຽນແປງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ, ແລະການກະດູກຫັກແມ່ນປະກອບດ້ວຍຈໍານວນຂະຫນາດໃຫຍ່ຂອງ dimples equiaxed, ຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າກົນໄກການກະດູກຫັກຂອງໂລຫະປະສົມຫຼັງຈາກການ extrusion ໄດ້ມີການປ່ຽນແປງຈາກການແຕກຫັກ brittle ກັບ ductile fracture. ເມື່ອອັດຕາສ່ວນຂອງ extrusion ມີຂະຫນາດນ້ອຍ, dimples ແມ່ນຕື້ນແລະ dimple ຂະຫນາດໃຫຍ່, ແລະການແຜ່ກະຈາຍແມ່ນບໍ່ສະເຫມີພາບ; ເມື່ອອັດຕາສ່ວນ extrusion ເພີ່ມຂຶ້ນ, ຈໍານວນຂອງ dimples ເພີ່ມຂຶ້ນ, ຂະຫນາດ dimple ແມ່ນຂະຫນາດນ້ອຍແລະການແຜ່ກະຈາຍແມ່ນເປັນເອກະພາບ (ຮູບ 6b ~ f), ຊຶ່ງຫມາຍຄວາມວ່າໂລຫະປະສົມມີ plasticity ດີກວ່າ, ເຊິ່ງສອດຄ່ອງກັບຜົນການທົດສອບຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂ້າງເທິງ.
3 ສະຫຼຸບ
ໃນການທົດລອງນີ້, ຜົນກະທົບຂອງອັດຕາສ່ວນ extrusion ທີ່ແຕກຕ່າງກັນກ່ຽວກັບໂຄງສ້າງຈຸລະພາກແລະຄຸນສົມບັດຂອງໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມ 6063 ໄດ້ຖືກວິເຄາະພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂທີ່ຂະຫນາດ billet, ອຸນຫະພູມຄວາມຮ້ອນ ingot ແລະຄວາມໄວ extrusion ຍັງບໍ່ປ່ຽນແປງ. ບົດສະຫຼຸບມີດັ່ງນີ້:
1) recrystallization ແບບເຄື່ອນໄຫວເກີດຂຶ້ນໃນ 6063 ໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມໃນລະຫວ່າງການ extrusion ຮ້ອນ. ດ້ວຍການເພີ່ມຂື້ນຂອງອັດຕາສ່ວນ extrusion, ເມັດພືດໄດ້ຖືກປັບປຸງຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງ, ແລະເມັດພືດທີ່ຍືດຍາວຕາມທິດທາງ extrusion ແມ່ນປ່ຽນເປັນເມັດພືດ recrystallized equiaxed, ແລະຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງ <100> ໂຄງສ້າງເສັ້ນລວດແມ່ນເພີ່ມຂຶ້ນຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງ.
2) ເນື່ອງຈາກຜົນກະທົບຂອງການເສີມເມັດພືດທີ່ດີ, ຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງໂລຫະປະສົມໄດ້ຖືກປັບປຸງດ້ວຍການເພີ່ມອັດຕາສ່ວນ extrusion. ພາຍໃນຂອບເຂດຂອງຕົວກໍານົດການທົດສອບ, ໃນເວລາທີ່ອັດຕາສ່ວນ extrusion ແມ່ນ 156, ຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile ແລະ elongation ຂອງໂລຫະປະສົມບັນລຸຄ່າສູງສຸດຂອງ 228 MPa ແລະ 26.9%, ຕາມລໍາດັບ.
Fig.6 morphologies ກະດູກຫັກຂອງ tensile ຂອງໂລຫະປະສົມອາລູມິນຽມ 6063 ຫຼັງຈາກການຫລໍ່ແລະ extrusion
3) ຮູບຮ່າງຂອງກະດູກຫັກຂອງຕົວຢ່າງທີ່ເຮັດດ້ວຍສຽງໂຫວດທັງຫມົດແມ່ນປະກອບດ້ວຍພື້ນທີ່ຮາບພຽງຢູ່ແລະແຄມ tear. ຫຼັງຈາກ extrusion, ກະດູກຫັກແມ່ນປະກອບດ້ວຍຈໍານວນຂະຫນາດໃຫຍ່ຂອງ dimples equiaxed, ແລະກົນໄກການກະດູກຫັກແມ່ນໄດ້ຫັນປ່ຽນຈາກການກະດູກຫັກ brittle ກັບ ductile fracture.
ເວລາປະກາດ: 30-11-2024
